Linear Roehren Endstufe

Linear Roehren Endstufe für Kurzwellen Amateurfunkbetrieb von 3.0 - 30 MHz, bis 1 KW, zwei T380-1 in Gitterbasisschaltung
ein Selbstbaukonzept für lizenzierte Funkamateure entwickelt von Werner Grosse - DK3QV
vielfach nach gebaut von 1983 – 1989

copyright: Mr. Werner Grosse

Da die Gesamtanodenverlustleistung der beiden Röhren 760 Watt beträgt, lassen sich diese im AB-1 Betrieb schonend fahren, was den Intermodulationsabstand erhöht und sich positiv auf die Lebensdauer der Röhren auswirkt. Ein weiterer Vorteil ist die Nutzung der Ausgangsleistung von 750 Watt in allen Betriebsarten und auf allen Bändern, was auf die enormen Leistungsreserven der Röhren zurückzuführen ist.

Die beschriebene Endstufe muss vom mechanischen und elektrischen Aufbau sowie deren Ausstattung nicht unbedingt bindend oder als optimal angesehen werden. Hier sind sicherlich eine Reihe von Änderungsmöglichkeiten denkbar. Dies aber bleibt letztlich jedem Funkamateur, seiner Phantasie und seiner Kreativität überlassen. Diese Beschreibung kann nur die nötigen Denkanstöße dazu liefern.

3. Mechanischer Aufbau
Durch den großen Platzbedarf und das enorme Gewicht der vorhandenen Transformatoren wurde das Netzgerät in einem getrennten Stahlblechgehäuse untergebracht. Das Gehäuse der Endstufe war aus verschiedenen 2 mm starken Aluminiumplatten zusammengeschraubt worden und hatte etwa die Abmessungen 380*320*280 mm.

Es leider nicht möglich, die seinerzeitigen Ansichtsfotos hier abzubilden.

Alle Netzteilbauteile wurden auf einer kräftigen 3 mm starken Stahlblechmontagetafel aufgebaut, welche dann mit dem Gehäuseboden verschraubt sind. Die notwendigen Bedienungselemente sind in die Frontplatte eingebracht und diverse Anschlusskabel mit Knickschutztüllen nach hinten herausgeführt. Für die elektrischen Verdrahtungen wurden im Netzteil entsprechende Lötleisten aufgebaut. Das gesamte Gehäuse ist mit einem U-förmigen Deckel verschließbar.

Das Alugehäuse der Endstufe war durch ein Zwischenblech so aufgeteilt worden, dass im unteren 100 mm hohen Teil der gesamte HF-Eingangsteil sowie die Steuerung, und im 180 mm hohen oberen Teil der gesamte HF-Leistungsteil untergebracht war.

Im oberen Teil sind folgende Bauteile platziert. Plate und Load Drehkondensatoren, Bandwahlschalter, Auskoppelkondensatoren, Keramikrippenkörper, Luftspule L 10, Anodendrossel und die beiden Senderöhren. Für ausreichende Luftkühlung sorgt hier ein Ventilator mit 160 m3/h und eine entsprechende strömungsgünstige Luftführung.

Im unteren Teil der Endstufe sind die Bauteile : Steuerungselemente, Verdrahtung, Lötleisten, Steckerzuführung, Hochspannungsanschluss, Röhrenfassungsanschlüsse, HF-Eingangsteil mit Bahnwahlschalter, Antennenanschlüsse, Antennenrelais sowie die Katodendrossel zu finden.

Zur Bedienung und Überwachung sind in die Frontplatte eingebaut : Plate, Load, Bandwahl-Ausgangsschalter, Betriebsartenschalter, Messgeräteumschalter, Messgerät relativer HF-Output, Meßgerät-Ia1/Ua usw., Bandwahl- Eingangsschalter, Lüfterschalter, Lüfter schnell/langsam sowie zwei Leuchtdioden.

Auf der Geräterückwand befinden sich der Hochspannungsanschluss, Soriou Mehrpolstecker, Erdungsschrauben sowie der Amphenol Steckeranschluss zur externen Steuerung. Das gesamte Gehäuse konnte mit einem fein perforierten Deckel allseitig geschlossen werden.

Wesentliche Informationen sind noch zu den elektrischen Verdrahtungen und Aufbauten noch anzufügen : Sämtliche Spannungsanschlüsse sind mit Keramikscheiben und MKS Kondensatoren gegen HF abgeblockt worden. Der Hochspannungsanschluss wurde aus Polyamid hergestellt und hatte eine eingebaute 4 mm Buchse zur Aufnahme des Hochspannungsanschlusssteckers. Als Hochspannungskabel wurde eine spannungsfeste Ausführung mit 1mm2 Querschnitt gewählt. Zur Kontaktierung des Verbindungskabels zur Endstufe wurde ein mehrpoliger Soriou Stecker bzw. Kupplung gewählt, wobei der Stecker in die Gehäuserückwand der Endstufe eingebaut ist. Netzteil und Endstufe wurden außerdem zum besseren Potentialausgleich zusätzlich mit 6 mm2 Erdungsleitungen verbunden.

Sämtlich Hochspannungskabel und Anschlüsse sind sowohl im Netzteil wie auch in der Endstufe zusätzlich mit Silikonschläuchen versehen, was ganz erheblich zur besseren Isolierung beitrug. Damit der Spannungsverlust auf den Heizleitungen mit 5V/30 A so gering als möglich blieb, mussten entsprechend starke Kabelquerschnitte verwendet werden ( hier 6 mm2 ). Um die Ausgangsschwingkreisverluste der Endstufe so gering als möglich zu halten, wurden hier ausschließlich 14 mm breite und 1 mm starke versilberte Kupferbänder eingesetzt. Die Röhrenanschlusssterne sind mit flexiblen, stark geflochtenen Kupferbändern zum Auskoppelkondensator C35 ( 1000 pF/12 KV ) verbunden.

Weitere Einzelheiten der Verdrahtung sind direkt dem Schaltplan in den Bildern 1 und 2 sowie den beigefügten Tabellen 3 - 9 zu entnehmen.

4. Theoretische Grundlagen
Die Grundlagen dieser Gerätebeschreibung bilden in ersten Linie die praktischen Kenntnisse und Erfahrungen zum Selbstbau einer solchen Linearendstufe. Da es aber nicht ganz ohne die notwendigen theoretischen Kenntnisse geht, die zum Bau einer solchen Endstufe erforderlich sind, wird jeder wissen, der sich schon mit dem Selbstbau befasst. Hier sollen nur die wichtigsten theoretischen Grundlagen kurz erläutert und dargestellt werden, die auch zum Teil bei dem Bau dieser Endstufe mitgewirkt haben. Die grundsätzliche Arbeitsweise einer solchen KW- Linearendstufe wird hierbei vorausgesetzt. Wer darüber hinaus seine Kenntnisse weiter vertiefen möchte, dem sei auf die unten angegeben Literaturquellen hingewiesen.

Wie aus der Grundschaltung in Bild 3 zu sehen ist, wird die Hochfrequenzleistung über ein breitbandiges Eingangs-Filter symmetrisch in die Katode eingekoppelt.

Die Auskoppelung erfolgt hier durch das viel bewährte selektive Ausgangs-PI-Filter. Das Gitter der beiden Röhren liegt bei der Gitterbasisschaltung, die auch grounded grid genannt wird, sowohl gleich, wie auch wechsel- spannungsmäßig direkt an Masse und bildet so eine natürlich Abschirmung zwischen Katode und Anode, ohne das die Röhre ihre Verstärkereigenschaft verliert.

Der Arbeitspunkt wird hierbei über eine automatische Gittervorspannung erzeugt ( indem die Katode positiver gegenüber dem Gitter gesetzt ist ), die durch den Arbeitswiderstand im Katodenkreis, hier die Zenerdiode D 1, festgelegt ist. Der Arbeitspunkt ist so gewählt, daß sich im AB-1-Betrieb eine Katodenspannung von Uk = 55 - 60V bei einer Anodenspannung von Ua = 2600 V/DC einstellt. Hierdurch ist sichergestellt, dass sich der Arbeitspunkt immer noch im teillinearen Bereich der Triodenkennlinie befindet. Der Ruhestrom betrug hierbei 80 mA/Röhre. Die beiden Drosseln Dr. 2/3 dienen zur Unterdrückung von Huth-Kühn-Schwingungen, die durch schädliche Gitter- Anodenkapazitäten Cg-a1 und Cg-a2 = 14 pF hervorgerufen werden. Damit die eingekoppelte HF-Leistung nicht über die Heizleitung zum Netztrafo (direkt geheizte Katode) abfließt, sind zwei Heizdrosseln Dr. 4/5 erforderlich. Sie müssen den Heizstrom ( Ih = 30 A ) und den Katodenstrom ( Ikmax. = 1,0 A) ohne große Verluste führen können. Die hier erstellte Ausführung hatte einen Querschnitt von annähernd 3,2 mm2 bei einer Induktivität von Lh = 2,2 mH.

Vorteile der Gitterbasisschaltung mit 2 parallel betriebenen Trioden
• Eingangs- und Ausgangsspannung sind in Phase, es sind keine Neutralisation oder besondere Abschirmungen erforderlich
• die Treiberleistung wird nicht in Wärme umgesetzt, sondern durch die Endstufe durchgereicht
• Wahl des Arbeitspunktes im teillinearen Bereich der Triodenkennlinie ( geringere nichtlineare Verzerrungen und deren Mischprodukte ) im AB-1 Betrieb
• durch die Parallelschaltung lässt sich die Ausgangsleistung fast verdoppeln
• einfacher Aufbau des Eingangs- und Ausgangskreises
• geringere Treiberleistung als bei Tetroden oder Pentoden erforderlich
• einfacher Aufbau des Netzteiles, da nur wenige Spannungen erforderlich sind
• finanzieller Vorteil durch die Verwendung von zwei ,,kleineren" Röhren gegenüber einer wesentlich teureren großen Röhre

Als Nachteile sind zu nennen
• Summierung der Röhrenkapazitäten (Cga1 + Cga2), was zur Herabsetzung der Grenzfrequenz und somit zur Leistungsminderung auf den oberen Bändern führt
• Begünstigung von Huth-Kühn-Schwingungen durch Cgal + Cga2
• durch den sehr nieder impedanten Eingangswiderstand ( Re = 62.5 Ohm ) ist eine relativ hohe Treiberleistung erforderlich
• da zwei Triodenkennlinien keinen absolut gleichen Verlauf aufweisen, steigen die nicht linearan Verzerrungen (Intermodulationsstörungen und deren Mischprodukte ) gegenüber der Verwendung von nur einer Röhre wieder etwas an

5. Berechnung der Eingangs- und Ausgangsbedingungen
Der Eingangswiderstand der Röhre berechnet sich gemäß Bild 4.

Damit liegen die errechneten Eingangs- und Innen Widerstände vor: RE ~ 62,5 Ohm, Ri ~ 1,75 KOhm

Aufgabe der Eingangs- und Ausgangs PI-Filter ist es, den Eingangswiderstand von Zein- = 50 Ohm auf Rein~ 62,5 Ohm herauf- und den Innenwiderstand von Ri = 1,75 KOhm auf Zaus = 50 Ohm herab- zu transformieren. Da die komplexe Berechnung von Filtern den Rahmen dieser Beschreibung sprengen würde, kann hier nur auf den entsprechenden Literaturquellen verwiesen werden.

Die in Bild 5 aufgeführte Tabelle mit sämtlichen Berechnungen und Werten für die Ausgangs- PI-Filter wurde nach Unterlagen von DJ6HP (Kurzwellen- und Amateurfunktechnik) und DL3CI (CQ-DL 9/80 ) zusammengestellt.

D ie Güte Q wurde hier mit ~11 angesetzt, was in der Praxis einen guten Kompromiß zwischen hoher Güte ( große Resonanzströme und damit verbundenen Verlusten) und selektiver Oberwellenunterdrückung darstellt. Zum Vergleich sind auch noch die einem mit Induktivitätsmessgerät als Frequenzzählervorsatz gemessenen und unabhängig von den PI-Filterberechnungen ermittelten Spulendaten eingetragen.

Die Berechnungsformel für einlagige Luftspulen ist in Bild 5 mit angegeben.

Die Tabelle in Bild 5 zeigt deutlich, dass sich auf den oberen Bändern der induktive Aufbau des Ausgangs PI-Filters schon bemerkbar macht ( errechnete Induktivität und Sollinduktivität zur gemessenen Induktivität).
Ansonsten sind die errechneten Daten in der Größenordnung zu finden, die sich auch später praktisch einstellten.

Das Eingangsfilter wurde breitbandig ausgelegt und hat eine Güte Q von ~ 2.0. Auf ein weiteres Berechnungsbeispiel wurde an dieser Stelle verzichtet. So sind deren Daten direkt der Tabelle 1 aus Bild 6 entnehmbar.

Mit dem Eingangsbandwahlschalter ist auch eine direkte HF-Einspeisung ohne das Eingangsfilter in Schalterposition 7 möglich. Es zeigte sich aber deutlich, dass diese kleine Fehlanpassung von Zein = 50 Ohm und Rein ~ 62,5 Ohm zu einer Leistungsverminderung von 10 - 20 % am Ausgang der Endstufe führen kann. Außerdem wird der Intermodulationsabstand des Ausgangssignale bei dieser Arbeitsweise um etwa 5 dB geringer anzusetzen sein. Das Stehwellenverhältnis SWR für den Endstufeneingang mit diesem Eingangsfilter lag auf allen Bändern unter 1 : 2,0.

6. Leistungsverstärkung der Endstufe
Wie aus Tabelle 4 in Bild 8 zu sehen ist, beträgt die Leistungsverstärkung :
V = 10 Log. * Pout/Pin ( in dB ) auf allen Bändern zwischen 9,21 und 9,81 dB.

Diese Leistungsverstärkung reicht aus, um bei einer Ansteuerleistung von 80 - 100 Watt ( auf allen Bändern) auch noch sichere 750 Watt - Ausgangsleistung zu erhalten. Der Abfall der Leistungsverstärkung zu den höheren Bändern, ist bei dem Ansteuer Transceiver wesentlich stärker ausgeprägt ( hier der Kennwood TS-515 mit bis zu 1,2 dB ), als bei der Endstufe, wo der Leistungsabfall ca. 0,6 dB beträgt. Dies ist auf den soliden Aufbau des HF-Eingangs- und Ausgangskreises sowie der Verwendung der beiden steilen Trioden zurückzuführen. Der Endstufenwirkungsgrad liegt auch hier, wie erfahrungsgemäß bekannt, im AB-1 Betrieb zwischen 50 - 60%.

7. Schaltungsbeschreibung
Wie aus dem Schaltplan des Netzteiles der Linearendstufe in Bild 2 zu sehen ist, sind dort die notwendigen Transformatoren, Gleichrichter und Steuerungselemente untergebracht. Die beiden Hochspannungstransformatoren m4 und m4 werden durch Betätigung des Steuerrelais d1 ( Anodenspannung EIN ) über zwei parallel geschaltete Widerstände (R4/R5 von 150 Ohm/7W) eingeschaltet. Deren Überbrückung erfolgt zwei Sekunden zeitverzögert durch d2. Diese bekannte Einschaltungsart von großen Transformatoren vermindert den Rush Effekt für konventionelle 16A/H- oder L-Automaten der Netzabsicherung.

Das Hochspannungsnetzteil ist sehr spannungssteif ausgeführt und beinhaltet nur leistungskräftige Bauteile. Als Hochspannungsgleichrichter ist ein Drehstrombrückengleichrichter mit 4500V/DC Sperrspannung und 1,8 A Nennstrom verwendet. Die Hochspannungsglättungskondensatoren bestehen aus zwei Bosch MP-Kondensatoren von jeweils 15uF/3KV. Die erforderlichen Versorgungsspannungen von +165V/0.2A, 12V/2A sind in bekannter Form erzeugt. Alle Spannungen mit Ausnahme der Hochspannung, werden über eine mehrpolige Soriou Buchse und Stecker zur Endstufe geführt. Bei hoher Strombelastung ( Heizspannung ) sind mehrere Steckerstifte parallel geschaltet. Verschiedene Funktionen sind optisch mit Leuchtdioden angezeigt. Verdrahtungsquerschnitte sind im Schaltplan, sofern erforderlich, angegeben.

Im Schaltplan von Bild 1 ist die Endstufe dargestellt.

Da zuvor die theoretischen Grundlagen der Gitterbasisschaltung für zwei parallelbetriebene Sende Trioden beschrieben worden ist, sind hierzu nur noch wenige Punkte anzufügen. Mit dem keramischen Eingangsbandwahlschalter b2 wird das komplette Eingangs PI-Filter für alle Bänder umgeschaltet. Der keramische Ausgangsbandwahlschalter b3 ist mit kräftigen Kontakten (hier für 50 A ) ausgeführt, um die hohen Resonanzströme ohne große Verluste führen zu können. Der Plate Drehkondensator C 36 hat 250 pF bei 6 KV Spannungsfestigkeit und der Load Drehkondensator C37 1000 pF bei 3KV Spannungsfestigkeit. Eine deutlich höhere Spannungsfestigkeit hat der Auskoppelkondensator C 35 bei 1000 pF/12 KV.

Aus Platzgründen wurde auf eine Abschlussscheibendrossel L~2,5 mH, die parallel zu C 38 - C 41 liegen müsste, verzichtet. Diese Abschlussscheibendrossel und galvanische Kopplung gegen Masse kann verhindern, dass bei durchgeschlagenem Auskoppelkondensator C 35 die Hochspannung an der Antenne anliegt. Da der Auskoppelkondensator eine Spannungsfestigkeit von 12 KV aufweist und sich eine maximale Anodenspitzenspannung von 8 KVss einstellt , ist diese Möglichkeit allerdings sehr gering. Achtung : Trotzdem immer einbauen !

Sämtliche Gitteranschlüsse sind mit keramischen Scheibenkondensatoren ( C30 - C33 = 4700 pF ) und Widerständen ( R19 - R22 = 3,3 Ohm ) abgeschlossen worden. Diese Widerstände erlauben außerdem eine Gitterspannung bzw. Gitterstrommessung über den Messbereichsumschalter b7 und das Anzeigemessinstrument g2. Der Eingang der Katodendrossel Dr. 1/2 s. Tabelle 3 in Bild 7 ) ist ebenfalls mit keramischen Scheibenkondensatoren C26/27 = 4700 pF abgeschlossen. Die Katodenspannung von 55 - 60 V ( vom Mittelanschluss des Heiztrafos über den Steckerpin ) stellt sich über eine Reihen- und Parallelschaltung von Dioden ( n 24 - n 187 ) und deren Durchlassspannung ein. Diese Dioden müssen den Katodenstrom (hier max. 1,5 A ) sicher führen können und die auch entstehende Verlustwärme Pv - UK * IK = 48 Watt ( bei ~ Ik = 0,8 A ) aufnehmen können. Alternativ hierzu sind auch Zenerdioden, die auf einem Kühlblech isoliert aufgebaut sind, einsetzbar. Da Zenerdioden auf Grund unterschiedlicher Kennlinien und Zenerspannungen nicht parallel schaltbar sind, kommen somit nur leistungsstarke Fabrikate in Frage.

Nachteilig, und das gilt für beide Katodenspannungserzeugungsarten, ist die Tatsache, dass durch die Eigenerwärmung die Diodenschwellspannung und somit auch die Zenerspannung sich etwas nach unten verändert. Die in der Praxis ermittelte Änderung der Katodenspannung lag in der Größenordnung von etwa 10 %. Diese Auswirkungen ( die Katodenspannung sinkt um etwa 10 % ab ), nach der sich der Arbeitspunkt im AB-1 Betrieb etwas näher zum A-Betrieb hin verändert und den Katodenstrom etwas ansteigen lässt, hatte bei späteren praktischen Messungen allerdings keine größeren Auswirkungen.

Das Antennenrelais, eine kräftige 12V Ausführung mit 15A Kontakten, ist in unmittelbarer Nähe der PL Buchsen auf Gummiringen zur Schaltgeräuschverminderung montiert. Die Verbindung vom HF-Ausgangskreis zum Antennenrelais erfolgte mit einem 20 cm kurzen Koaxialkabel RG 58-U. Da sich dieses Koaxialkabel vorzüglich verarbeiten und biegen lässt, wurden bewusst kleinere Kabelverluste in Kauf genommen.

Ein kräftiger 230V/AC-Ventilator, der für eine ausreichende Kühlung sorgt, ist von der Frontplatte aus auf schnell bzw. langsam umschaltbar. Die gesamte Betriebsartensteuerung ist mit den 12-V Relais d3 - d6 aufgebaut und kann über den Betriebsartenschalter entsprechend vorgewählt werden. Zur externen PTT-Steuerung ist das Relais d6 benutzt. Eine HF Vox Steuerung ist nicht eingesetzt. Dies gilt ebenso für eine ALC Spannungsgewinnung vom HF-Ausgangssignal zur Leistungssteuerung des Ansteuer Transceivers. Nachteilig war dies beim späteren Betrieb nicht.

Mit dem Messbereichsumschalter und Anzeigeinstrument g2 können folgende Spannungen und Ströme während des Betriebs gemessen werden: 1 - Ua, 2 - Ik, 3 - Igl, 4 - IgR1, 5 - IgR2, 6 - Uver+165V, 7 - Uver+12V

Mit dem Anzeigeinstrument gl ist der relative HF-Output ( nicht frequenzkompensiert ) moderat angezeigt. Im Stand-by-Betrieb wird die Katodenspannung auf + 165 V gelegt, was zur absoluten Sperrung der beiden Trioden bei Ua=2800V ausreicht. Wichtige Schaltungszustände sind optisch mit den Leuchtdioden LED 3 und 4 signalisiert.

Sämtliche Versorgungs- und Steuerspannungen werden gegen die Hochfrequenz mit entsprechenden Kondensatoren abgeblockt. Die Anodendrossel Dr. 3 ( s. Tabelle 3 in Bild 7 ) ist einlagig auf einem Keramikkörper aufgebracht worden und dient zur Zuführung der Hochspannung in den Anoden- kreis. Der keramische Hochspannungskondensator c34 = 5000 pF/5KV blockt hierbei die HF vom ,,kalten Ende" der Drossel ab.

8. Verwendete Messgeräte und Messverfahren
Folgende Meßgeräte und Hilfsmittel standen zum Selbstbau der Linearendstufe zur Verfügung :
• 100 MHz - Zweistrahlloszilloskop, Typ: HM 512 N
• Heathkit - Wattmeter HM 102/1 KW
• Dummyload HN 31/1 KW
• L- und C-Meßgeräte als Frequenzzählervorsätze
• SWR Messgeräte 1 KW
• Tongenerator 1 - 100 KHz
• sowie verschiedene konventionelle analoge und digitale Volt- und Amperemeter.

Leider stand zur Messung des Intermodulationsabstandes und Spektrums kein Zweitonsignalgenerator und Spektrum Analysator zur Verfügung. Der Abstand der Intermodulationsprodukte 3. Ordnung des Ausgangssignale liegt erfahrungsgemäß bei ca. 40 dB vom Sollsignal und sollte bei Linearendstufen noch etwa um den Faktor der Leistungsverstärkung, hier 9,5 dB, höher anzusetzen sein, damit die effektiven Intermodulationsstörungen und deren Mischprodukte bei gegebenem Abstand zum Sollsignal bei größerer Ausgangsleistung auch im gleichen Verhältnis klein bleiben. Beim späteren Betrieb der Linearendstufe, und dies wurde in vielen QSO's vom jeweiligen Gesprächspartner bestätigt, sind keine unerwünschten Verzerrungen oder Splatter sowie Nebenausstrahlungen aufgetreten.

Dennoch sind vor dem Betrieb der Endstufe einige Ausgangssignale oszillographiert, die mit den vorhandenen technischen Mitteln möglich waren. Hierbei war kein so genanntes flat topping zu beobachten und die HP-Amplitude zeigte sich als reine Sinusform. Auch konnten keine unerwünschten Phasendifferenzen zwischen Eingangs- und Ausgangskreis, die durch falsche Übersetzungsverhältnisse des Ausgangskreises und deren Blindkomponenten entstehen können, festgestellt werden. Solche Phasendifferenzen können ebenfalls zu Fehlanpassungen und Fehlabstimmungen mit den bekannten Auswirkungen führen.

9. Praktische Betriebserfahrungen
Die genannte KW-Linearendstufe ist in dieser Applikation mit dem KW Kennwood Transceiver TS-515 angesteuert. Als Antenne ist ein Doppeldipol für 80 und 40 m sowie ein Dreielement Beam von Hygain TH3-MHK in 28 m Höhe verwandt. Die praktischen Betrieb Erfahrungen mit dieser Selbstbau-Endstufe sind als sehr gut zu bezeichnen. Auch die Abstimmung des Transceiver auf den Endstufeneingangskreis und die Abstimmung des Endstufenausgangskreises an die Antenne ist auf allen Bändern ohne Probleme durchzuführen. Die Stehwellenverhältnisse betragen auf 10, 15 und 20 m mit dem Beam etwa 1 : 2.0 und bei den Doppeldipolen ( die nur 2 m über dem Hausdach aufgebaut sind ) etwa 1 : 2,0 bis 1 : 3,2.

Sehr von Vorteil ist auch die Zweistufenumschaltung des kräftigen Ventilators, der in der zweiten Stufe schon hörbare Windgeräusche verursacht, die bei leisen Empfangsdurchgängen stören können. RTTY- oder CW Betrieb wurde bisher mit dieser Endstufe noch nicht ausgeübt. Es zeigten sich aber auch bei langen Phonie-Durchgängen keine Überlastungen der Röhren. Die Anoden der Röhren erhielten lediglich eine rötliche Färbung, was als ,,normaler". Betriebszustand anzusehen ist. Durch die strömungsgünstige Luftführung wurde die Verlustwärme auch sehr schnell aus dem Gehäuse heraus getragen. Ein großer Vorteil ist ebenfalls die Möglichkeit, ständig alle Spannungen und Ströme mit dem eingebauten Messinstrument zu überwachen, ohne hierzu das eingebaute Outputmeter umzuschalten.

Die sichere Funktion, Arbeitsweise und Leistungsfähigkeit eines jeden Selbstbaugerätes ist hierbei auch der beste Erfolg für den Funkamateur.

10. Literaturquellen
• Kurzwellen - Amateurfunktechnik : H.J.Pietsch, DJ6HP, Franzis Verlag, Seite 219 - 245 und 283 - 302
• Werkbuch - Elektronik : Nührmann, Franzis Verlag, Seite 201 - 219, S 409 - 478
• Tabellenbuch - Elektronik : W. Benz, P. Heinker und L. Starke
• Frankfurter Fachverlag, Seiten 25-28, 40 - 41, 53 - 64, 96, 222, 257, 258, 263
• Kleine Elektronik-Formelsammlung : G. Rose, Franzis Verlag, Seite 76 - 80, 98 - 103
• Röhrendatenbuch : ABB - 1979, Band II
• Röhrendatenbuch : ABB - 1980, Band I
• KW-Linearendstufe von VK 2 AOU : H. Rückert, CQ-DL 2/82, Seite 57 - 60
• L-Messgerät als Frequenzzählervorsatz : nach F. Bach, DL2VH, Funkschau 1/1981
• Dimensionierung von PI-Filtern : K.-H. Kleine, DL 3 CI, CQ-DL 9/80, Seite 405 - 407
• ITT-Datenbuch : Dioden, Z-Dioden, Gleichrichter, Thyristoren, 1977 / 78
• Elektronik - Taschenbuch : Band 1, Dümmler Verlag, Seite 150 - 187

Bild 1 : Schaltplan der HF-Endstufe
Bild 2 : Schaltplan des Hochleistungsnetzteil
Bild 3 : Röhrengrundschaltung
Bild 4 : Eingangs- und Ausgangsbedingungen
Bild 5 : Tabelle und Berechnung des Ausgangs PI-Filters
Bild 6 : Daten des Eingangs- und Ausgangs PI-Filters
Bild 7 : Heizdrossel, Anodendrossel und Anodenwiderstände
Bild 8 : Eingangs- und Ausgangsleistungen der Endstufe
Bild 9 : Daten der Sendetriode T-380-1 von ABB

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press release http://www.flexo.de/download/fga/1-2008/Inhalt_FGA_1_2008.pdf

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Own patents

MLL-1 – Micro Laser Line Perforation for hole pattern, perforation design, waves, zigzag lines, packages lines, cryptograms, company logos, holograms, anti counterfeiting, product indicators. Patent pending for process, device and product properties. DE102004012081.

LPM-1 – micro laser perforation at wide web material with high power Co2 dual laser beam multiplexers, 200 optical channels, patent grand for process and device DE102004001327.

ESP electrostatic nano micro perforation machines for cigarette, tipping, filter, packaging, plug-wrap, sack, bag, food and other paper products, patent grand for process and device DE10328937.

Optical online OPSS-1 porovision scanning control system for electrostatic or LASER perforation machines.

Patent pending for process and device DE10251610 - China patent grand 200310104764.

Optical dyne control at fast moving substrates ODSTM-1. Previous patent application DE19542289.

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Patent Referenzen

http://www.wikipatents.com/gb/2149092.html

http://www.wikipatents.com/de/3332886.html

http://www.wikipatents.com/de/2918283.html

http://www.freepatentsonline.com/EP0460369.html

Tags: radio, tube, T380-1, eimag, 500Z, amplifier, endstufe